鍛造工藝改進(jìn)
由于鋼錠冒口端直徑大于水口端直徑，故鐓粗時(shí)水口端直徑的增大無(wú)論是依靠水口端接觸面的滑動(dòng)擴(kuò)大為主，還是依靠側(cè)表面翻至接觸面擴(kuò)大水口端直徑為主，越往水口端柱狀晶區(qū)層拉得越薄。同樣在后續(xù)的kd拔長(zhǎng)、下料出成品過(guò)程中，由于金屬的遷移，使柱狀晶區(qū)層在水13端輥徑處拉的更薄。因此，制定鍛造工藝時(shí)，拔長(zhǎng)鍛比滿足3即可，一般不采取鐓粗變形或采取小鐓粗比。優(yōu)先選用一錠出一件，多一錠出兩件。另外，鐓粗前不采用切除水口錠身?xiàng)壛�，以免a型偏析在鐓拔過(guò)程中提前在錠身水口端暴露出來(lái)。同時(shí)盡量減小鍛件的加工余量，以免余量過(guò)大，車(chē)出a型偏析。
鍛造工藝分析與討論
管板探傷缺陷主要集中在鍛件芯部2／3r處，端面檢測(cè)當(dāng)量o2mm～o5mm，粉碎機(jī)松套環(huán)定制，徑向檢測(cè)無(wú)缺陷波，缺陷呈層狀，與前人描述餅類件rst效應(yīng)導(dǎo)致夾雜性裂紋現(xiàn)象較為吻合i1。管板常規(guī)鍛造工藝如表1所示，設(shè)計(jì)時(shí)考慮鍛件成形鐓粗比6．1，使用500mm平砧拔長(zhǎng)下料o900mm~1860mm，拔長(zhǎng)比只有1．36，砧寬比參數(shù)達(dá)不到0．83，拔長(zhǎng)工序沒(méi)有起到壓實(shí)鋼錠芯部疏松缺陷的作用，全部依賴鐓粗工序的壓實(shí)作用，而鐓粗工序沒(méi)有明確要求工藝參數(shù)范圍，工人操作全憑經(jīng)驗(yàn)，隨意性大。成形階段進(jìn)砧方式有采用沿中心旋轉(zhuǎn)壓縮的方式，有采用沿外側(cè)旋轉(zhuǎn)進(jìn)砧的方式，砧寬比和壓下量匹配較好地達(dá)到探傷要求，砧寬比>;1．0，且壓下率>;10％的發(fā)生剪切破壞，探傷水平參差不齊。優(yōu)化后工藝如表2所示，重點(diǎn)考慮成形階段控制工藝參數(shù)避免產(chǎn)生rst效應(yīng)。鐓粗分兩部分，先用連接板預(yù)鐓粗-度h900，再用500mm上平砧統(tǒng)一采用沿鍛件外側(cè)向內(nèi)旋轉(zhuǎn)進(jìn)砧方式，以上平砧與鍛件接觸寬度計(jì)算砧寬比0．5
鍛件表面和尺寸
經(jīng)檢驗(yàn)，批研制的鍛件尺寸不符合鍛件圖樣要求，太原粉碎機(jī)松套環(huán)，鍛件局部充形不好，高度方向尺寸有超負(fù)差，且有鍛造錯(cuò)�，F(xiàn)象，造成鍛件加工余量不均勻，并有多處鍛造折疊裂紋---整體框鍛件的典型折疊缺陷處第2批鍛件經(jīng)承制廠修模和改進(jìn)工藝后交付，表面較好，除各別點(diǎn)外，鍛件充型完好，符合鍛件技術(shù)條件要求；并且，零件試加工顯示，鍛件余量均勻，外形尺寸符合鍛件圖樣要求。
鍛件的化學(xué)成分、經(jīng)檢驗(yàn)，鍛件的化學(xué)成分檢驗(yàn)結(jié)果均符合鍛件技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的要求，具體數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。從表1可以看出，雖然2爐批鍛件中有些元素的測(cè)試數(shù)值有較大差異；但滿足標(biāo)準(zhǔn)要求，這可能與2個(gè)測(cè)試單位所使用的儀器設(shè)備、檢測(cè)手法及測(cè)量的誤差等因素有關(guān)。
鍛件的力學(xué)性能
經(jīng)檢驗(yàn)，2批鍛件的力學(xué)性能檢驗(yàn)結(jié)果均符合鍛件技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的要求。鍛件的室溫拉伸性能檢驗(yàn)數(shù)值分布圖如圖12～圖15所示，室溫沖擊韌度值為4o～78．9j／cm，均值約為55．8j／cm；500℃高溫拉伸強(qiáng)度為635～675mpa，均值約為654．3mpa；500℃高溫-拉伸性能均滿足強(qiáng)度470mpa且***50h的要求；斷裂韌性實(shí)測(cè)值為7o～98．8mpa，均值約為85mpa。從圖12～圖15可以看出：鍛件的---強(qiáng)度基本呈正態(tài)分布狀態(tài)，并處在標(biāo)準(zhǔn)范圍的中部和下部的中間，其峰點(diǎn)為970~975mpa，均值為978mpa，小值為930mpa；鍛件的屈服強(qiáng)度也基本呈正態(tài)分布狀態(tài)，均值為924mpa，其數(shù)值絕大多數(shù)均大于標(biāo)準(zhǔn)縱向低值30mpa鍛件的延伸率分布呈極不規(guī)則狀態(tài)，數(shù)值分散度-，但其小值仍高于標(biāo)準(zhǔn)要求的10的縱向低值，平均值為16．6；鍛件的面縮率分布呈不規(guī)則狀態(tài)，數(shù)值分散度較大，但其小值仍高于標(biāo)準(zhǔn)要求的25的縱向低值，平均值為47．7，且絕大多數(shù)數(shù)值有足夠大的標(biāo)準(zhǔn)富裕度。由于該項(xiàng)鍛件是直接采用簡(jiǎn)單形狀坯料進(jìn)行施壓成形，金屬變形量-，金屬在鍛模中的實(shí)際流動(dòng)方向與原材料主流線方向有很大的差別；所以，鍛件金屬材料流線的實(shí)際方向較難確定，對(duì)其力學(xué)性能.
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