9-12離心風(fēng)機(jī)-菏澤離心風(fēng)機(jī)-冠熙多年-風(fēng)機(jī)設(shè)備

離心風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)原理是根據(jù)單調(diào)加速度原理確定圓形和圓錐形集熱器的收縮率。為了減少集熱器內(nèi)空氣的流動(dòng)損失，集熱器的等效收縮角應(yīng)為40~60。離心風(fēng)機(jī)集熱器喉部，即圖4.8所示的b點(diǎn)，不宜過(guò)快，9-12離心風(fēng)機(jī)，即其直徑不宜過(guò)小，否則集熱器減速段擴(kuò)散角過(guò)大。離心風(fēng)機(jī)錐形收割機(jī)擴(kuò)散段的減速規(guī)律應(yīng)與葉輪進(jìn)口氣流的減速規(guī)律基本一致。此外，減速段的外形應(yīng)與靠近葉輪入口的前葉輪的外形相匹配。穩(wěn)態(tài)穩(wěn)態(tài)通常是指計(jì)算域中任何物理量的分布不---間變化。

離心風(fēng)機(jī)瞬態(tài)問(wèn)題是指物理量在計(jì)算域中的分布---間變化的問(wèn)題。實(shí)際中沒有穩(wěn)定性，但對(duì)于某些工程問(wèn)題，可采用穩(wěn)態(tài)近似計(jì)算。在近似穩(wěn)態(tài)計(jì)算中，通常忽略瞬態(tài)波動(dòng)或在計(jì)算模型中引入全局時(shí)間平均值以消除瞬態(tài)效應(yīng)。穩(wěn)態(tài)計(jì)算簡(jiǎn)化了計(jì)算模型，但在實(shí)際工程計(jì)算中，穩(wěn)態(tài)計(jì)算模型在特定場(chǎng)合的應(yīng)用，可以減少對(duì)計(jì)算資源的需求，6-39離心風(fēng)機(jī)，方便計(jì)算值的后處理�？紤]時(shí)間效應(yīng)，離心風(fēng)機(jī)瞬態(tài)計(jì)算模型可以在計(jì)算域內(nèi)求解物理量---間的變化。在某些問(wèn)題中，必須采用瞬態(tài)數(shù)值計(jì)算，如氣動(dòng)問(wèn)題中的渦脫落計(jì)算、旋轉(zhuǎn)機(jī)械中的靜動(dòng)態(tài)干擾、失速和喘振、多相流問(wèn)題中的自由面和氣泡動(dòng)力學(xué)、網(wǎng)格問(wèn)題、瞬態(tài)傳熱問(wèn)題等。

一臺(tái)帶有循環(huán)通道和擴(kuò)散器的后向離心風(fēng)機(jī)的噪聲值。利用fw-h噪聲計(jì)算模型和實(shí)驗(yàn)方法，菏澤離心風(fēng)機(jī)，得到了風(fēng)機(jī)葉片和擴(kuò)壓器表面的表面力脈動(dòng)和垂直速度。得到了噪聲計(jì)算所需的數(shù)據(jù)，成功有效地完成了風(fēng)機(jī)噪聲預(yù)測(cè)任務(wù)。離心風(fēng)機(jī)在瞬態(tài)流場(chǎng)穩(wěn)定后，用ffowcs-williams-hawkings方程計(jì)算設(shè)計(jì)風(fēng)機(jī)的氣動(dòng)噪聲，該方程主要描述了流場(chǎng)與動(dòng)壁相互作用產(chǎn)生的氣動(dòng)噪聲。在聲學(xué)模擬理論的基礎(chǔ)上，得到了運(yùn)動(dòng)固體邊界與流體相互作用產(chǎn)生的噪聲。方程右邊的三個(gè)項(xiàng)分別代表流體。流體邊界處的位移噪聲、波動(dòng)噪聲和體積噪聲分別屬于單極源、偶極源和四極源。本文計(jì)算的流體是不可壓縮的，單極和四極的源項(xiàng)可以忽略不計(jì)。離心風(fēng)機(jī)噪聲的計(jì)算和結(jié)果分析表明，在設(shè)計(jì)風(fēng)機(jī)出口外的計(jì)算區(qū)，有1100hz的聲壓峰值，聲壓值為58db。噪聲觀測(cè)點(diǎn)在距葉輪旋轉(zhuǎn)中心2米4米處產(chǎn)生。風(fēng)機(jī)噪聲值的計(jì)算表明，1100hz時(shí)有一個(gè)聲壓峰值。在遠(yuǎn)場(chǎng)噪聲計(jì)算中，隨著受流點(diǎn)到葉輪中心距離的增加，風(fēng)機(jī)噪聲值呈下降趨勢(shì)。