9-16風(fēng)機(jī)-淄博風(fēng)機(jī)-冠熙風(fēng)機(jī)綜合實(shí)力強(qiáng)

以4-73no.8d 離心風(fēng)機(jī)為研究對(duì)象，對(duì)比了適配進(jìn)氣箱的兩種不同導(dǎo)流器，并測(cè)試了噪聲；一種包含復(fù)雜形狀進(jìn)氣箱與旋轉(zhuǎn)葉輪一體的風(fēng)機(jī)的算法，可以---的揭示斜流風(fēng)機(jī)內(nèi)部流動(dòng)的特征；對(duì)電站鍋爐風(fēng)機(jī)進(jìn)氣箱三維粘性流場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值模擬，分析了進(jìn)氣箱內(nèi)氣體流動(dòng)特性的影響，并對(duì)進(jìn)氣箱的設(shè)計(jì)和改造提出了建議；li jingyin對(duì)有無(wú)進(jìn)氣箱的軸流風(fēng)機(jī)進(jìn)行了數(shù)值分析，并著重分析了進(jìn)氣箱內(nèi)部的流動(dòng)對(duì)軸流風(fēng)機(jī)效率下降的影響。本文基于cfx 軟件，淄博風(fēng)機(jī)，對(duì)有無(wú)進(jìn)氣箱兩種離心風(fēng)機(jī)，分別建立了數(shù)值計(jì)算模型，9-26風(fēng)機(jī)，進(jìn)行了三維數(shù)值模擬分析，研究風(fēng)機(jī)其內(nèi)部流場(chǎng)特性。并與實(shí)驗(yàn)的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析，驗(yàn)證數(shù)值計(jì)算結(jié)果的合理性。本文采用一種特殊設(shè)計(jì)的進(jìn)氣箱，這種形式的進(jìn)氣箱削弱了氣流在90°轉(zhuǎn)彎過(guò)程中的能量損失，在轉(zhuǎn)彎處氣流的平穩(wěn)，加速過(guò)程的均勻。該進(jìn)氣箱進(jìn)口為矩形，出口為與集流器相連的圓形。通過(guò)solidworks 建立的兩種形式的三維模型，兩種模型除進(jìn)氣箱外其他尺寸相同。

風(fēng)機(jī)葉片吸力側(cè)形成的低能流積聚的“尾跡區(qū)”，形成“射流-尾流”結(jié)構(gòu)。加進(jìn)氣箱后，風(fēng)機(jī)葉輪尾緣處的“尾跡-射流”的---，風(fēng)機(jī)模型尾跡區(qū)占了比較大的空間，減少了風(fēng)機(jī)流道有效面積。在小流量區(qū)，風(fēng)機(jī)內(nèi)部的流場(chǎng)分布發(fā)生偏心現(xiàn)象(c 處)，葉輪流道e 側(cè)，氣體比較充實(shí)，葉輪流道f 側(cè)氣體分布較差，與原始風(fēng)機(jī)內(nèi)部流場(chǎng)分布相比，其風(fēng)機(jī)葉輪流道的充盈性差。離心風(fēng)機(jī)的效率曲線如圖6，無(wú)進(jìn)氣箱情況下在流量為2.82kg/s，壓力為3 106.23pa 時(shí)，達(dá)到較率68.64%；加進(jìn)氣箱后在流量為1.68kg/s，壓力為2 775.54pa，達(dá)到較率59.45%，通過(guò)與原始風(fēng)機(jī)對(duì)比可知，加進(jìn)氣箱后其較率降低8.19%。同樣由圖6 效率曲線對(duì)比圖可知，加進(jìn)氣箱后風(fēng)機(jī)整體效率降低，與原始風(fēng)機(jī)相比其區(qū)域比較窄，縮短了工作區(qū)域，且加進(jìn)氣箱后較優(yōu)工況點(diǎn)向小流量區(qū)偏移。加進(jìn)氣箱后，離心風(fēng)機(jī)的全開(kāi)流量降低，9-38風(fēng)機(jī)，與無(wú)進(jìn)氣箱相比，流量降低了16.9%。由圖7 可知，加進(jìn)氣箱不僅降低了風(fēng)機(jī)的全開(kāi)流量，其全壓也有所減少。風(fēng)機(jī)性能測(cè)試采用c 型試驗(yàn)裝置對(duì)帶進(jìn)氣箱的離心風(fēng)機(jī)進(jìn)行了性能測(cè)試，測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)按gb/t 1236-2017《工業(yè)通風(fēng)機(jī)用標(biāo)準(zhǔn)化風(fēng)道進(jìn)行性能實(shí)驗(yàn)》執(zhí)行。